因?yàn)閵W氏體熱變形和由此帶來(lái)的再結(jié)晶改變是操控軋制·操控冷卻的根本機(jī)理，有關(guān)這方面的研討許多，但要在此觸及一切的研討是不或許的，因而詳細(xì)的請(qǐng)參閱專(zhuān)門(mén)的介紹和技能資料等。有關(guān)這些課題，在70年代后半期，日本國(guó)內(nèi)遍及對(duì)此重視，鋼鐵根底一起研討會(huì)設(shè)置“高溫變形部分(1977—1982年)，打開(kāi)了活躍的產(chǎn)業(yè)界和官方、大學(xué)的一起研討，該活動(dòng)由日本鋼鐵協(xié)會(huì)的熱軋工藝冶金研討部分承辦，有關(guān)這些活動(dòng)宣布了5份陳述。而且于1981年在匹茲堡召開(kāi)了世界“微合金化奧氏體的熱機(jī)械處理”的演講會(huì)，會(huì)上宣布了許多有意義的研討成果。

　　對(duì)熱變形后的奧氏體再結(jié)晶的研討，大多數(shù)是經(jīng)過(guò)軋制后急冷各狀況的奧氏體凍住安排，用增加了表面活性劑的腐蝕液閃現(xiàn)前奧氏體晶界進(jìn)行查詢(xún)的“直接法”來(lái)打開(kāi)的。可是該辦法不適用于淬火性低的鋼，而且不能正確捕捉動(dòng)態(tài)再結(jié)晶或敏捷進(jìn)行的靜態(tài)再結(jié)晶現(xiàn)象。為此，引入了從中止熱變形中的σ-ε曲線(xiàn)或變形的2級(jí)變形中的軟化度，間接地推進(jìn)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶或靜態(tài)康復(fù)進(jìn)程(回復(fù)、再結(jié)晶)的研討手法。
Rossard等開(kāi)發(fā)了可在廣規(guī)模的應(yīng)變速度和應(yīng)變量中，測(cè)定熱扭變形應(yīng)力的熱改變實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了動(dòng)態(tài)康復(fù)進(jìn)程下的變形應(yīng)力的研討，后來(lái)還將該辦法應(yīng)用在了再結(jié)晶的模仿研討中。改變實(shí)驗(yàn)的特色是可安穩(wěn)實(shí)驗(yàn)至大的應(yīng)變停止，但假如是實(shí)心試樣，因?yàn)樵嚇訑嗝娴膽?yīng)變不均勻，因而在處理時(shí)要留意。另一方面開(kāi)發(fā)了經(jīng)過(guò)直接通電加熱試樣，進(jìn)行程序式的拉伸實(shí)驗(yàn)的實(shí)驗(yàn)機(jī)，引進(jìn)了經(jīng)過(guò)下降2段變形時(shí)的應(yīng)力研討康復(fù)進(jìn)程的辦法，這是在給予第1級(jí)變形卸載，過(guò)一段時(shí)刻后給予第2級(jí)變形，點(diǎn)評(píng)軟化度X_s的辦法。

式中，σ₁、σ_m分別是第1級(jí)加工時(shí)的屈服應(yīng)力和變形中止時(shí)應(yīng)變?yōu)棣艜r(shí)的變形應(yīng)力，σ是第2級(jí)加工時(shí)的屈服應(yīng)力。依據(jù)X_s的時(shí)刻改變，可知道加工后的靜態(tài)回復(fù)進(jìn)程(回復(fù)、再結(jié)晶)的改變狀況。Diaic等進(jìn)而經(jīng)過(guò)可精細(xì)操控的緊縮實(shí)驗(yàn)設(shè)備研討變形后短時(shí)刻進(jìn)行的回復(fù)進(jìn)程。大內(nèi)等開(kāi)發(fā)了能夠從4x10^-4/s到10/s的應(yīng)變速度進(jìn)行程序化的緊縮變形，且變形后在0.01s以?xún)?nèi)可急冷試樣的設(shè)備，使用該設(shè)備可進(jìn)行精細(xì)的實(shí)驗(yàn)，今后將逐步選用這樣的設(shè)備。

　　對(duì)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶自身以及后來(lái)敏捷開(kāi)展的靜態(tài)康復(fù)進(jìn)程的研討，選用憑借軋制的直接手法是很困難的，只要在選用上述的變形應(yīng)力或2級(jí)變形的手法后才變?yōu)榛蛟S。有關(guān)這方面的研討，從70年代初就開(kāi)端了，有關(guān)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的現(xiàn)象變得明亮。可是，對(duì)應(yīng)于大多數(shù)的研討是在10/s以上的軋制應(yīng)變速度，而是以10^-410^-1/s左右的低應(yīng)變速度進(jìn)行的，這對(duì)了解現(xiàn)象的實(shí)質(zhì)是有用的，但要留意它對(duì)軋制時(shí)的現(xiàn)象并不適用。

Diaic等為了澄清熱軋道次間的再結(jié)晶改變，選用2級(jí)變形法的軟化度進(jìn)行了研討。他們以10^-3—10^-1的低應(yīng)變速度使0.14-0.68C的鋼變形。作為變形后的軟化進(jìn)程，有被稱(chēng)作：(1)靜態(tài)回復(fù)；(2)靜態(tài)(古典的)再結(jié)晶；(3)無(wú)核生成潛伏期的亞動(dòng)態(tài)(或后動(dòng)態(tài))的再結(jié)晶，因加工應(yīng)變量不同，軟化進(jìn)程也不同(圖8-1，汪：依據(jù)Djaic等的成果，筆者作了調(diào)整)。假如是在再結(jié)晶的臨界應(yīng)變量以下，則只進(jìn)行回復(fù)，進(jìn)而假如是在對(duì)應(yīng)最大應(yīng)力的應(yīng)變(εp)以下，則進(jìn)行回復(fù)、靜態(tài)再結(jié)晶；假如超越εp則進(jìn)行回復(fù)·亞動(dòng)態(tài)再結(jié)晶、靜態(tài)再結(jié)晶；假如變形至開(kāi)展動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的正常應(yīng)力狀況，則進(jìn)行回復(fù)、亞動(dòng)態(tài)再結(jié)晶。因?yàn)閬唲?dòng)態(tài)再結(jié)晶在動(dòng)態(tài)再結(jié)晶中現(xiàn)已生成了再結(jié)晶核，因而沒(méi)有必要生成新的晶核。關(guān)于這一說(shuō)法，也有觀點(diǎn)以為所謂的亞動(dòng)態(tài)進(jìn)程是動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的晶粒在變形中止后再持續(xù)靜態(tài)再結(jié)晶，沒(méi)有必要進(jìn)行特別的再結(jié)晶。

有關(guān)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，有作井等作了研討，他們對(duì)0.16C-0.5Mn鋼，拉伸應(yīng)變速度為10^-7－1/s(包含部分18/s在內(nèi))時(shí)的動(dòng)態(tài)康復(fù)進(jìn)程，在得到許多變形條件下的σ-ε曲線(xiàn)的一起，將共與變形中的安排作了比照。他們提示出假如是進(jìn)行動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的高應(yīng)變區(qū)，再結(jié)晶粒徑(d)由初始最大應(yīng)力σp(依賴(lài)于T，ε)來(lái)決議。

式中，K、N是常數(shù)，N＝0.7。別的，他們還提醒出σ-ε曲線(xiàn)隨初期粒徑d_o和動(dòng)態(tài)再結(jié)晶粒徑d之間的巨細(xì)聯(lián)系而顯現(xiàn)有特色的改變。即再結(jié)晶顆粒細(xì)化時(shí)(do)變?yōu)閱我环逯档那€(xiàn)；在顆粒粗大時(shí)(d>d_o)顯現(xiàn)出周期性的應(yīng)力振蕩。在該研討開(kāi)展的根底上，酒井等幾位對(duì)σ-ε曲線(xiàn)的形狀以為，假定d為安穩(wěn)的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶粒徑，則d_o/d_s=2是決議究竟為單一峰值仍是振蕩型的臨界值。關(guān)于此類(lèi)σ-ε曲線(xiàn)的特色，可作如下闡明，結(jié)晶粒粗大時(shí)再結(jié)晶核少，因?yàn)樵俳Y(jié)晶的開(kāi)展在遍地是不均勻的，因而整體上來(lái)說(shuō)是變成單一峰值，而結(jié)晶粒細(xì)小時(shí)，會(huì)發(fā)作很多結(jié)晶核，因?yàn)樵俳Y(jié)晶及這以后的加工硬化整體上是同步開(kāi)展的，因而軟化、加工硬化成為重復(fù)振蕩型。

牧先生等幾位對(duì)從低碳鋼到高合金鋼的廣規(guī)模的資料在10^-3－10^-1/s的應(yīng)變速度時(shí)的拉伸變形的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶進(jìn)行了研討。動(dòng)態(tài)再結(jié)晶粒徑(d)按Zener-Hollomon的參數(shù)(z)有以下聯(lián)系，初期粒徑和正常應(yīng)力狀況下的應(yīng)變量不發(fā)作影響。

式中，B、p是常數(shù)，每種資料取不同的值，P為0.3—0.4左右。因而，在動(dòng)態(tài)再結(jié)晶狀況下，越是高應(yīng)變速度和低溫變形，越是變成細(xì)晶粒。他們對(duì)合金元素的影響也作了查詢(xún)，即使是在動(dòng)態(tài)再結(jié)晶時(shí)，鈮也會(huì)按捺再結(jié)晶，尤其是低溫側(cè)的再結(jié)晶。而且，很多增加Cr、Mn、Ni也有按捺作用。

大內(nèi)等M)經(jīng)過(guò)900-1200℃的溫度規(guī)模，應(yīng)變速度為10-4—10/s的緊縮實(shí)驗(yàn)，研討了增加Nb的HSLA鋼的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶。動(dòng)態(tài)再結(jié)晶源于εp×0.8的應(yīng)變，始于晶界的部分“鼓凸”，動(dòng)態(tài)再結(jié)晶狀況的晶界顯現(xiàn)出不規(guī)則的形狀(圖8-2)。Nb在σ-ε曲線(xiàn)上，是進(jìn)步σ和εp(圖2-11)。高應(yīng)變速度規(guī)模的σ的進(jìn)步(按捺再結(jié)晶)與其說(shuō)是Nb(CN)的動(dòng)態(tài)分出，還不如說(shuō)是固溶Nb帶來(lái)的。在1000℃以上，在應(yīng)變速度為10^-1/s、應(yīng)變量為0.7的條件下，雖進(jìn)行徹底的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，但在對(duì)應(yīng)實(shí)踐軋制的應(yīng)變速度(10/s)和應(yīng)變量下，則不進(jìn)行動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，事實(shí)上不把動(dòng)態(tài)再結(jié)晶視為問(wèn)題也行。假如使初期粒徑變細(xì)，則加工硬化區(qū)的σ會(huì)上升，但這并不影響動(dòng)態(tài)結(jié)晶粒徑，該粒徑徹底由正常變形應(yīng)力決議。在對(duì)初期粒徑細(xì)化時(shí)，在。σ-ε曲線(xiàn)的正常變形部分，可看到σ的周期性動(dòng)搖。對(duì)此，可按與酒井等相同的理由解釋為，因細(xì)粒安排的核發(fā)作頻率高，簡(jiǎn)單進(jìn)行再結(jié)晶。大內(nèi)等進(jìn)一步對(duì)與動(dòng)態(tài)再結(jié)晶奧氏體呈比照性的回復(fù)的鐵素體也作了研討。他們對(duì)鐵素系統(tǒng)的Fe-1.8Al合金鐵素體，在800—l100℃的溫度下，進(jìn)行了與上面相同的緊縮實(shí)驗(yàn)，該資料在安穩(wěn)應(yīng)力狀況下顯現(xiàn)出典型的動(dòng)態(tài)回復(fù)型σ-ε曲線(xiàn)，查詢(xún)到的安排是顯著的亞晶粒。亞晶粒的巨細(xì)由Z或正常變形應(yīng)力決議，初期粒徑不發(fā)作影響。在變形到正常狀況后保持安穩(wěn)時(shí)的靜態(tài)康復(fù)進(jìn)程中，首先在靜態(tài)回復(fù)階段開(kāi)展亞晶粒的粗大化，該進(jìn)程在初期晶界的3個(gè)要點(diǎn)生成靜態(tài)再結(jié)晶粒。新結(jié)晶粒的生成機(jī)理發(fā)作于亞晶粒的聚合體。有關(guān)鐵素體的理論